如何切实落实融冰措施，保证继电保护的正确性至关重要。目前，35 kV短线路(10 km左右)较为普遍，为了解决这类短线路末端三相短路电流大、设备难以承受和线路温升较快不易掌握的难题，根据现场实际，提出了采用线路每相阻抗串联后两相分别于不同点接地，以大地作为通路，以形成两相接地短路，为线路提供融冰电流的方案。
2 试验方案
2．1 试验接线图
由于35 kV新铺线(LGJ一120)只有12．385km，在对线路融冰时，如果采用线路末端三相短路的办法，短路电流较大，如果采用线路末端两相短路，尽管电流会减小，但另一相无法实现融冰要求，显然行不通。经研究，决定将三相串联最末端接地，电源侧另一相直接接地，用大地作通路，形成两相不同地点接地短路，且由1号主变单独供短路电源，如图1所示。
2．2 设置参数及整定值
按三相阻抗串联，不考虑接地电阻及地网电阻．，则有：2L一10．03十j14．53— 17．66(Q)，I^一566(A)，W^一3．21+ j4．65(MV ·A)，LGJ一120融冰时间T1=16．5min，T2—22min。新关变312保护整定值：TA变比1 000／5；过电流：4 A，0．5 S；电流速断：4 A，0 S。
3 测试方法
3．1 电压电流大小及波形测试
a．测试仪器：PR一2200便携式波形记录仪、三相钳型相位表。
b．测试目的：记录新关变1O kV溶冰(B，C两相位)变化情况，校核设置参数的准确性，为制订融冰方案、故障分析和保护整定计算提供可靠依据。
C．方法：将PR一2200波形记录仪电压回路接新关变10 kV母线TV二次三相相电压、开口三角电压，电流回路串入312A，C相TA二次保护回路(B相无TA)；TA变比；1 000／5，TV变比：lo／o．1，分别测“投入前”、“投入时”、“短路中”、“退出时”各1次数据。
3．2 线路阻抗参数测试
融冰试验前，按图1接线，先对线路充分放电，再拆除短路接地线。采用异频、工频法分别对线路(单相)工频阻抗参数进行测试∞ 。
3．3 导线温度测试
用红外线测温仪测试设备与导线温度变化(新关变站内融冰母线温度测试)。
4 测试结果
2006年2-月20日，某地区供电局组织专业技术人员按试验方案，在现场进行了试验和测试，具体
情况如下。
4．1 录波记录
试验时10 kV母线三相相电压、零序电压、312C相电流见图2；短路时的电压电流相位图见图3，有效值及相角见表1。
表1 试验中3组电压电流数据
4．2 温度测量
环境温度ll℃，天气阴天，测试开始时间l1：00。测试数据见表2。从导线温度测试情况来看，前1 min线路温升较快，2,--．6 min均匀上升，在第7rain内温升不明显。如果真正覆冰，温升毫无疑问会变慢，有利于温度控制，提高安全可靠度。
5 数据分析
从方案的理论计算与实际现场测试结果相比，有些较吻合，另一些有一定差距，现分别加以分析。
5．1 短路电流方案中为556 A，未考虑系统阻抗及地网、大地电阻等，仅按10 kV额定线电压与线路估算阻抗而计算得到的数据，而实测C相电流为390 A，存在误差较大。经查阅和计算，系统归算到新关变110 kV母线正序阻抗标幺值，最大方式为0．120 4，经常方式为0．220 0，最小方式为0．229 0，变压器阻抗标幺值为0．810 3，线路一相阻抗标幺值5．22，2站地网电阻取0．5 n，每一接地点接触电阻取1 n，地网、导线电流不对称电抗分别取0．5 n，1 n。考虑上述因素和条件，且简化为线路三相串联的3／z处两相接地短路计算 q ，则系统“最大方式”、“经常方式”、“最小方式”短路电流分别为：435 A，401．6 A，401．2 A。由此看到，按“经常方式”和“最小方式”计算的结果与实测电流 (390 A)误差相差很小，且与电网实际运行方式相符。
5．2 电压变化
从图2，表1可以知，B相电压降低为19 V；A，C相电压升高为91 V，84 V，相位相差144。，142。，73。，相电压严重不对称。经计算，线电压(， U ，U 分别为106．8 V，99．5 V，104．8 V，相位相差约为120。，基本对称，因而对负荷的供电影响不大，这是因为线路阻抗远大于系统阻抗的缘故。
5．3 线路阻抗
理论估算值Z ===10．03十j14．53—17．66(n)，与实测R ，X ，Z 均相差较大，与短路时所测电压电流计算出的综合线路阻抗Z=(25．5 n)相差更大。电阻部分差别的主要因素是两站地网电阻的影响∞ ，其次是两站接地点接触电阻、大地回路电阻对R 的影响等。电抗X 的差别主要是变电站地网电抗被忽略了，接地网接地阻中感性分量随土壤电阻率增大而减少，土壤电阻率小于100 n·m时应考虑感性分量“ ；另一因素是试验时线路A，B，C中与三相短路电流方向不同，且严重不对称，因而引起的互感有差别。经计算，短路试验时综合线路阻抗Z 为U (9 950 V)与It(390 A)之比，即为25．5 n，U 相角为334。，比 超前57。，按此计算线路综合电阻如为13．88 n，线路综合电抗 为21．39 n，比理论估算值、实测值都要大。这些更加证实了考虑有关因素的正确性。
5．4 保护定值
新关312过电流、电流速断保护电流定值均为4×1 000／5—800(A)，而实测为390 A左右，很显然，保护范围太小 ；该项整定原则建议改为“按不小于经常运行方式短路电流整定”。为防止出现其它故障后，引起事故扩大，新关1号主变低压侧后备保护在定值上要压缩，即复合电压闭锁过电流保护和312过电流配合，且有灵敏度，时间压缩到0．7 S。
6 结 论
短线路融冰采用三相串联后利用大地作回路，形成两相接地短路，此法可降低短路电流，便于线路温升控制，而不影响融冰效果，不影响对外供电。经过现场试验，此法安全可靠、简单易行、有广泛的推广应用价值。值得注意的是：a．短路电流计算应考虑地网、大地回路、接地点接触电阻、甚至要考虑地网电抗的影响；b．融冰线路过电流保护按不小于经常运行方式下短路电流整定。
当前位置: